






本研究选择了四个基本工况(Qv1=21 000m3/h,Qv2=24 000m3/h,Qv3=27 000m3/h,Qv4=30 000m3/h)进行数值模拟。1.3 结果分析:1.3.1 风机效率分析: 图4和图5为采用两种不同的风机模型,通过CFD计算得到的性能曲线图。
由图4中可以看出风机模型1、模型2和模型3均满足设计全压要求,即在四种工况下模拟计算得到的全压均不小于设计要求的全压。图5显示在同一种工况下,模型2的全压效率均比模型1至少高了2%;除去风量工况,模型3的效率均比模型2高。由于现有射流风机的效率已经很高了,所以通过减小叶型厚度让全压效率至少提高2%,已经可以达到提高风机全压效率的目的。
风机整体旋转法:仔细分析地铁风机的具体结构是十分有益的。地铁风机一般都是水平安置的,且都是单级的(一级动叶加一级静叶)电机内置。因此,其轴向长度很短,与其直径差不多,有的比直径还小。
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——风筒移动机构,如图1所示。风机正向工作时,气流如图中实线箭头方向所示。当需要反风时,通过预先设置的一系列程序指令执行反风动作:首先执行停机指令,然后通过控制装置将风筒移动机构 C1 、C2 与风机沿轴向分开,并各自沿轴向向两侧移动预定的一小段距离,再由风机换向机构将风机绕垂直于其轴线的纵向对称轴旋转180°,后再通过控制装置使风筒移动机构C1、C2 回移复位,并完成与风机的对接,使二者快速牢固连接,从而完成了反风动作;按下启动按钮,风向立即改变,如图中虚线箭头所示。
这样,就提供了一个契机:当需要反风时,30kw射流风机报价,只需将地铁风机整机(包括转子、机壳和电机)原地绕垂直于其旋转轴线的纵向对称轴旋转180°即可完成反风。这种操作并不需要额外的通道空间,且能保证风机在正向和反风时工作状态完全相同,因此也同样具有。
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