离心风机原型机的短叶片是在长叶片的基础上在直径为320mm的圆弧方位截断，改善计划一的短叶片长度进行了多种长度的挑选，并经过数值计算得到醉优的短叶片长度是在长叶片的基础上在直径为259mm的圆弧方位打断。改善完成后按照离心风机原型机的数值计算方法，对改善后的风机进行数值计算，能够看出通过向内延伸斜槽式离心风机的短叶片，将风机的所需扭矩由4.53N.m降低为4.33N.m，使风机的功率进步了2.3%。能够看出在延伸短叶片后，改善计划一的风机短叶片吸力面的两个旋涡消失，叶片邻近的别离区显着的减小，但改善计划一的长叶片吸力面依然存在较大的别离区，因此风机的全体功率进步并不太显着。
增大离心风机叶轮的旋转直径改善计划一使斜槽式离心风机的功率进步2.3%，但风机的全压值根本坚持不变，这样的改善计划并不能满足对风机全压值5000Pa的要求。因此本文依据风机规划的相似原理，即在风机满足类似条件的情况下，风机的全压值与风机的转速的平方和全压的平方呈正比，依据风机的类似规划原理，在满足类似规划条件下，相应的增大风机叶轮的旋转直径，能够有用的进步风机的全压值。
风机叶轮参数选择叶轮是风机的主要部件，叶片是将能量传递给流体的部件。因此，风机叶轮的设计与风机所需的流量和压力有很大的关系。目前国内外叶轮主要尺寸的选择方法不同。这是一种广泛使用的方法。离心风机总压tfp与叶轮外径、转速n和叶片出口安装角的关系，确定离心风机叶轮的外径。下面逐步介绍了风机叶轮参数的选择方法。原型斜槽风机出口安装角度为140度。增大前向离心风机叶片的出口安装角，不仅可以提高风机的总压，而且可以增加噪声，降低风机的效率。为了降低设计风机的噪声值，高温离心风机，提高风机的效率，选用叶片出口安装角2aβ为120度。在实际应用中，总压系数不仅与叶片出口安装角有关，而且与叶轮的相对几何尺寸有关。通常，风扇的比转速用来表示叶轮的不同几何形式。在风机比转速和叶片出口安装角选择完毕后，根据风机的统计数据绘制了离心风机总压系数与叶片出口安装角（at2~beta_u）曲线的关系，并进行了计算。已完成风机总压系数的计算。
改造后，对两台离心风机进行性能评价试验，包括全负荷风机数据试验、改造前后数据试验和风机较大出力试验数据，如下所示。（1）满负荷风机数据试验：锅炉满负荷运行时，炉内氧含量维持在2.5%，炉内负压维持在0-50pa，锅炉稳定运行2小时后，现场测量两台引风机数据。满足机组满负荷要求。风机满负荷数据见表2。
（2）改造前后数据试验：风机改造后，锅炉正常运行1小时，运行参数稳定。采集风机的数据，并与改造前的数据进行比较。锅炉满负荷时，两台引风机电流降低48A。
（3）离心风机较大出力试验：冷态下，风机挡板开度为80%时，风机电流达到设计值。A风机入口挡板开启80%时，风机电流为146A，B风机入口挡板开启80%时，风机电流为145.6A，箱式离心风机，满足设计要求。
结论
（1）与改造前后引风机试验数据相比，A风机效率提高17.2%，B风机效率提高13.8%。正常运行时，风机进口挡板开度为50%~55%，风机电流95~100A，山东离心风机，满足机组满负荷运行要求。
（2）改造后离心风机电耗降低26384 kWh，增压风机电耗降低52159 kWh，合计77543 kWh，辅助电耗降低0.5%。
（3）改造后，取消风机冷却水，风机轴承高温度为55C，满足设计要求。通过排除冷却水，每年可节约约5万吨水。
（4）通过离心风机性能试验报告和实际运行，引风机改造能满足运行要求，节电效果明显。
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