超1强度高强钢板使用途径：优选的刀具进行不同的刀具圆弧半径对比试验，并结合有限元软件，优选的刀具圆弧半径以及刀具负倒棱角参数。其次，进行低温微量润滑技术工艺参数优选，通过正交试验与极差分析判断工艺参数对刀具磨损以及切削力的影响规律，建立刀具磨损与切削力的经验模型，并进行模型显著性检验。再次，高强钢报价，采用的低温微量润滑技术工艺参数，进行高速车削300M钢的刀具磨损正交试验，研究切削参数对刀具磨损的影响，剖析刀具磨损机理。煤矿开采深度和难度的提高对井壁混凝土提出了更高的要求，超早强、大流动度、抗裂性能好的钢纤维混凝土成为保证工程质量的关键。超1强度高强钢板通过大量的研究和试验，对抗压强度超过100 MPa的超早强钢纤维混凝土在标养环境、模拟***法施工养护环境中的力学性能，绝热温升情况，变形趋势及抗裂性能等进行了试验和分析。超1强度高强钢板将研究成果应用于万福煤矿的建设中，并且对混凝土施工过程中***压力、混凝土应变等进行了监测和总结，利用信息化施工技术进行安全性评价。
在考虑q460a高强板钢铸坯的高温***情况后采用合适的蠕变理论，确定该钢种的蠕变模型，利用实验数据对试样的应变时间曲线进行线性拟合来确定方程的参数，得到了q460a高强板高温蠕变情况的本构方程。利用本构方程对应变-时间曲线进行预测，发现实验测量值与计算得到的应变-时间曲线是基本吻合的，因此可以初步认定该本构模型对于描述高温下Q460E钢的蠕变行为的描述是有效的。对试样的微观***进行观测。q460a高强板通过金相观测实验研究了***的形貌以及温度及载荷对其的影响，通过透射电镜(TEM)研究了试样***内部的位错及滑移的比例，分析了蠕变过程***的变化。进行连铸过程中铸坯的温度场模拟。结果表明，与二元气保护相比，在三元气保护下熔滴过渡细小均匀，射流过渡的临界电流降低;由指状熔深转变为盆状熔深，焊缝表面更加平滑，焊接飞溅率降低，焊缝氧氮含量更低。1 050～1 100℃，道次压下率控制在10%以上;第二阶段在奥氏体未再结晶区轧制，开轧温度为≤950℃，终轧温度为860～790℃，待温后累计压下率≥50%，道次变形率≥12%;采用层流冷却方式，钢材具有良好的强韧性能。
厚规格q500高强钢板切割延迟裂纹的原因：针对50 mm厚规格的q500高强钢板经火焰切割后存在的延迟裂纹现象，从裂纹形貌、夹杂物和***特征、硬度分布以及产生机理等方面进行了研究.火焰切割后的宏观形貌表明:在q500高强钢板的厚度中心区域存在明显的横向和纵向裂纹，火焰切割是产生横裂纹的主要原因，而纵裂纹主要是由横裂纹诱导产生的.采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)、透射电镜(TEM)和维氏硬度等技术，研究了厚规格NM500耐磨钢经火焰切割后出现延迟裂纹的机理.结果表明，裂纹扩展的驱动力主要为***应力，体现在:1)连铸坯中存在的大尺寸硬质TiN夹杂经轧制后破碎形成尖角和孔洞，易聚H而产生较大的应力集中;2)火焰切割使马氏体析出大量碳化物，降低了热影响区的硬度，无法保证高强度的约束，从而在***应力的作用下，促使横裂纹在TiN夹杂处萌生.
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