开孔边缘沿接管环向薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的变化情况为了便于强度评定， 确定应力处理线的位置， 图7近似给出内贯线上薄膜应力强度、弯曲应力强度加薄膜应力强度及总应力强度的分布曲线。三种组合曲线的变化趋势是一致的， 薄膜应力强度加弯曲应力强度和总应力强度的分布曲线基本重合。这说明确定应力处理线的位置时， 只需确定总应力强度的位置即可。有限元结果强度评定按照JB4732— 95《钢制压力容器———分析设计标准》培训教材， 首先选取了AB， BC两条处理线;在筒体、封头相贯线上应力强度位置处， 又选取了DE处理线，分析设计应力失效机理及强度校核， 并以此为依据对所选应力处理线进行了应力评定，不锈钢电加热反应釜， 可以看出所设计的厚度不满足强度要求， 这说明需要补强设计。
反应釜结构型式的确定木材工业用合成树脂的制造过程对反应状态的要求并不很严格，反应釜报价， 反应物粘度也不高， 因此对反应釜结构、搅拌器型式以及传热面布置的适应性较强。早期普遍采用锚式搅拌的搪玻璃反应釜; 近来随着反应釜容积的增大，反应釜， 夹套传热、内蛇管冷却、复合式搅拌的不锈钢反应釜， 以及板壳式内置加热、冷却器， 推进式搅拌的不锈钢反应釜也得到广泛采用。’这些结构不一， 搅拌型式各异的反应釜均能生产出合格的产品;
但对于油加热反应釜来说， 结构型式选择的要点在于是否适应加热介质(导热油) 的特性。比如说， 内置式板壳加热器换热效果好， 且反应釜筒体所承受外压大为降低( 如不需减压脱水， 则不承受外压)， 筒体壁厚可以减小， 耗材少， 造价低， 对于以蒸汽加热的大型反应釜无疑是有其优越性的; 但用于油加热反应釜， 加热器内置就有一定的风险， 而且板壳式加热器的焊接有一定难度， 因此这种结构是不适用的。另外， 热油温度较高，材料以不锈钢为宜。经综合考虑， 我们选用了夹套加热、内置蛇管冷却、复合式搅拌的结构型式。
开孔边缘沿接管环向各向总应力及应力强度的变化情况可以看出:
1)内外壁相贯线应力强度沿横坐标的变化趋势基本相似， 且内部相贯线的应力强度值要比外部的大得多， 应力强度值大约在接管环向90°附近(该位置为封头没有开孔时环向应力为零的位置);
2)应力强度出现极值的位置与图5径向、经向与环向总应力出现极值的位置基本一致。在0°～ 45°范围， 随着环向应力的减小， 应力强度也在逐渐减小，全自动反应釜， 在0°附近环向应力达到负的值， 应力强度出现了一个极大值，而其余两个应力几乎保持不变或者发生缓慢的变化;在45°～ 90°范围内， 随着径向和经向应力快速增加， 并达到值， 应力强度在此范围内也快速增加， 在90°附近， 随着这两个应力达到值， 应力强度也出现了值， 此时环向应力几乎保持不变;在90°～ 125°范围， 径向与经向应力快速下降， 应力强度也随着快速减小且达到一个值， 在该范围环向应力同样几乎保持不变;在125°～ 180°范围内， 径向与经向应力基本保持不变， 而环向应力的快速增加， 在180°出现一个极大值， 而应力强度也继续增加， 在180°相应地出现了一个极大值。
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