双相不锈钢反应釜的结构设计与其他材料的反应釜基本相同，实验室不锈钢反应釜， 这里就不在详述。焊接接头设计 双相不锈钢的接头设计必须有助于完全焊透并避免在凝固的焊缝金属中存在未熔合的母材。切削加工而不采用砂轮打磨坡口， 以使焊接区厚度或间隙均匀。必须打磨时， 应特别注意坡口及其配合的均匀性。为了保证熔化和焊透， 应当去掉任何打磨毛刺。
一般而言， 能保证焊缝完全焊透且将烧穿的***减到， 则设计就可以说是合理的。冷热加工 虽然双相不锈钢可以进行热加工， 但其允许的温度范围比较窄， 且容易产生碳化物和氮化物的析出， 改变金相***，电加热不锈钢反应釜， 使其耐腐蚀性能大大下降。因此， 双相不锈钢在热加工后， 再进行固溶处理。本设计采用冷加工工艺， 很多制造实践表明:双相不锈钢冷作硬化现象明显， 在工艺过程中应尽量减少变形次数， 减少工序量， 且要缩短工序衔接时间。
(1)在椭圆封头与圆筒的连接部位开孔， 孔边的应力沿圆周分布是较复杂的， 呈起伏变化。它们各个方向的应力及各应力分量和应力强度等的变化情形基本是同步的， 即应力强度的部位其薄膜应力强度、薄膜应力+弯曲应力的应力强度也均是。为此按应力强度部位路径来评定其它两个应力强度的做法是可行的。
(2)从分析结果可看出， 孔边各方向的应力、应力分量、应力强度中薄膜应力占有的比重。为此对接管与封头、筒体的连接焊缝的内部质量检测是非常必要的， 应补充超声检测的要求， 目前对这类焊缝仅作表面检测是不的。
(3)根据分析设计标准， 对有限元结果进行强度评定， 结果表明按常规设计出的顶盖厚度不满足强度要求， 所以进行了内部贴补强圈的补强设计。所设计的反应釜顶盖结构不仅有效地防止了泄漏，避免事故的发生， 而且降低了设备成本。
开孔边缘沿接管环向各向总应力及应力强度的变化情况可以看出:
1)内外壁相贯线应力强度沿横坐标的变化趋势基本相似， 且内部相贯线的应力强度值要比外部的大得多， 应力强度值大约在接管环向90°附近(该位置为封头没有开孔时环向应力为零的位置);
2)应力强度出现极值的位置与图5径向、经向与环向总应力出现极值的位置基本一致。在0°～ 45°范围， 随着环向应力的减小， 应力强度也在逐渐减小， 在0°附近环向应力达到负的值， 应力强度出现了一个极大值，而其余两个应力几乎保持不变或者发生缓慢的变化;在45°～ 90°范围内， 随着径向和经向应力快速增加，小型不锈钢反应釜， 并达到值， 应力强度在此范围内也快速增加， 在90°附近， 随着这两个应力达到值， 应力强度也出现了值， 此时环向应力几乎保持不变;在90°～ 125°范围，不锈钢反应釜， 径向与经向应力快速下降， 应力强度也随着快速减小且达到一个值， 在该范围环向应力同样几乎保持不变;在125°～ 180°范围内， 径向与经向应力基本保持不变， 而环向应力的快速增加， 在180°出现一个极大值， 而应力强度也继续增加， 在180°相应地出现了一个极大值。
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