因此，实际金属和合金的液体结构中存在着两种起伏：一种是能
量起伏，表现为各个原子间能量的不同和各个原子集团间尺寸的不同；另一种是浓度起伏，
表现为各个原子集团之间成分的不同。
如果Ａ?Ｂ原子间的结合力较强，则足以在液体中形成新的化学键，在热运动的作用下，
出现时而化合，时而分解的分子，也可称为临时的不稳定化合物，或者在低温时化合，在高
温时分解。例如，硫在铁液中高温时可以完全溶解，而在较低温度下则可能析出ＦｅＳ。当
Ａ?Ｂ原子间或同类原子间结合非常强时，则可以形成比较强而稳定的结合，在液体中就出现
新的固相 （如氧在铝中形成Ａｌ２Ｏ３，氧与铁中的硅形成ＳｉＯ２ 等）或气相。
表面活性元素在金属表面富集，当接近熔点时尤为显著。因为在熔点附近的液体中有大
的原子集团，它们对体积大的原子的排挤也就越明显。但是温度升高时，原子排列的不规
性增加，溶质和溶剂容易均匀混合，而削弱了表面富集现象。因而，随着温度的升高，表
张力反而有所增大，到一定温度后，表面张力又降低。
原子体积很小的Ｃ、Ｏ、Ｓ等元素，在金属中容易间隙到晶格中，也使晶格歪曲，势能
加，也被排挤到金属表面，成为表面活性元素。由于这些元素的自由电子很少，表面张力
，也会使金属的表面张力降低。图１?１２所示为镁合金中加入第二组元后表面张力的变化
在这种情况下，铸件和铸型的温度分布如图１?２５所示。因此可以认为，在整个传热过
程中，铸件断面的温度分布是均匀的，铸型内表面温度接近铸件的温度。如果铸型足够厚，
由于铸型的导热性很差，铸型的外表面温度仍然保持为ｔ２０。所以，绝热铸型本身的热物理
性质是决定整个系统传热过程的主要因素。
２?金属?铸型界面热阻为主的金属型中凝固
较薄的铸件在工作表面涂有涂料的金属型中铸造时，就属于这种情况。金属?铸型界面
处的热阻较铸件和铸型中的热阻大得多，这时，凝固金属和铸型中的温度梯度可忽略不计，
即认为温度分布是均匀的，传热过程取决于涂料层的热物理性质。若金属无过热浇注，则界
面处铸件的温度等于凝固温度 （ｔＦ＝ｔＣ），铸型的温度保持为ｔ２０，如图１?２６所示。
