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由于无论整机或单独吊出转子组试验，上述振动特性基本一致，所以怀疑存在共振的可能。为此，采用了两种测试方法互为补充。

方法：采用正弦扫描法测试转子、机壳内筒和机壳外筒的共振频率。扫描时进风箱、机壳上盖打开，拆除扩压器，转子维持正常安装状态。由此知道，空心传动轴与风机振动无关，而转子一阶弯曲振动临界转速也已经远离工频，这与上述结果是相符的。测试结果见表3和图3。显然，转子 一阶弯曲振动临界转速实测结果为55Hz×60=3 300r/min，与理论计算结果3 335 r/min基本一致，说明2 400r/min附近的振动与转子临界转速无关；而转子41Hz不能确认为***的固有频率，可以认为其处于55Hz的频谱边带范围之内；此外，机壳内筒、机壳外筒均检测出41Hz的频率成分，表明存在结构共振的可能。

轴流风机的事故根据影响程度分为3类事故，其中事故***为严重。第三类事故代表轴流风机存在安全隐患。安装前应详细检查风机是否有损坏变形，如有损坏变形，待修理妥善后，方可进行安装。具体的分类为：风机严重故障，导致整个火电机组无法正常运行。严重影响生产工作；第二类，轴流风机的工作效率下降，但是没有造成火电机组停止运行，但是影响了火电机组的工作效率；第三类，轴流风机出现小型故障或者故障隐患，造成轴流风机运行效率小幅下降，但是不影响火电机组的正常工作。

其他设计措施

　　有两个方法解决并联运行问题。一是选择风机时计算好单台风机按要求工况运行时系统阻力，使S点高于该阻力线，这意味着设计点位于特性曲线更下端，以致压头较高风机效率较低；二是可以在轴流风机风道上加一个旁路再循环门，启动该风机时，先关闭出口门，打开循环门。发觉风机有剧烈的噪声、轴承的温度剧烈上升、风机发生剧烈震动和撞击。待第2台风机越过失速线后打开出口门，关闭循环门，这样做的缺点是增加了初***，增加了送风倒回泄漏的可能性。