?陶瓷喷嘴的冲蚀特性
依据前述喷砂工作原理，陶瓷喷嘴在工作过程中，磨料颗粒对其入口端面和内壁都具有冲蚀作用。可见，其冲蚀过程与以往对材料的冲蚀磨损研究相比存在明显的不同，主要表现在：
1)冲蚀角。对材料冲蚀磨损的研究，一般固定某一冲蚀角度后研究其冲蚀规律，然后改变冲蚀角，得到不同冲蚀角下的材料磨损率，但都是在同一时刻材料受相同冲蚀角的情况下进行的；扇形喷嘴适用于清洗、脱脂、冷却等方面，锥形喷嘴适用于漂淋、表层、磷化、加湿、除尘等方面。而喷嘴的冲蚀却不同，喷嘴工作时，其入口端面所受冲击的冲蚀角接近90°，属于高角冲蚀，而内壁所承受的是低角冲蚀，喷嘴的不同部位同时受到不同角度的冲蚀
2)冲蚀速度。与冲蚀角类似，一般在研究冲蚀速度对冲蚀磨损的影响时，同样是将速度固定为某一值；而磨料颗粒在喷嘴内部是一个加速的过程，冲蚀速度是变量，这也是喷嘴冲蚀过程独有的特性。
不同类型的陶瓷喷嘴材料磨损行为存在的差异
不同类型的陶瓷喷嘴 材料在冲蚀磨损过程中其磨损行为存在较大的差异，这归结于材料的结构特征；同一材料在不同外部冲蚀条件下其磨损行为同样存在着差异，这归结于冲蚀条件对冲蚀行为的影响。以往对金属等延性材料的磨损研究较多，而对脆性材料的冲蚀机理仍停留在用弹塑性力学理论的研究基础上进行。从 Finnie关于冲蚀磨损的微切削机理提出以后，人们又陆续提出了一些其他机理，如疲劳磨损机理、薄片剥落机理、二次冲蚀机理、绝热剪切变形局部化机理和脆性断裂机理等。气流的保护性好因陶瓷喷嘴不可能与工件发生短路现象,其口部不会变形或烧成带有缺口的状态,。基于这些机理建立的脆性材料冲蚀磨损模型这些模型是在不同的假设前提下建立起来的，使得模型的应用存在一定的局限性，其缺陷在于：
1)冲蚀磨料颗粒并非是一种球型，在冲蚀时颗粒同时也要受到被冲蚀材料的反作用而变形或破碎。同时，这些模型未考虑到颗粒与被冲蚀材料之间的相互影响。
2) Evans冲蚀磨损理论认为，不论颗粒冲击能量的大小，冲击点局部的磨损机制皆为横向断裂机制所控制，因而导致公式中冲蚀速度因子比实际偏高(n=3.17)。相反，Ruf 和 Wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2.4)。相反，Ruf和Wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2。
不同材料陶瓷喷嘴的应力对比
B4C、B4C/(W,Ti)C和Al2O3/(W,Ti)C陶瓷喷嘴在60 目SiC磨料冲蚀下的应力分析结果。
可见，不同结构形式的三种陶瓷喷嘴的1大和1小应力具有相同的变化规律,A2O3/(W,Ti)C陶瓷喷嘴所受的应力1大,BC/(W,Ti)C次之，B4C的1小 ,结合三种陶瓷喷嘴的强度和受冲蚀时应力的大小分析可得：三种陶瓷喷嘴的抗冲蚀能力由强到弱的顺序依次是,B4C、BC/(W,Ti)C 和 Al2O3/(W,Ti)C，与试验结果是一致的。工业喷嘴在使用过程中，被堵住，无法进行工作，需要及时联络修补人员进行疏通。
对于圆柱形直孔结构形式，三种陶瓷喷嘴的1大应力均出现在入口处，1小应力均出现在中间区域。对于30°入口锥角结构形式,三种陶瓷喷嘴的1大应力均出现在锥角结束处, 1大应力值比圆柱形直孔结构的喷嘴都有所下降，这是由于入口冲蚀角的减小造成的;1小应力均出现在中间区域，1小应力值虽然有所减小，但减小的幅度很小，表明入口锥角的存在，喷嘴所受的1大与1小应力之间的差值减小，因此，喷嘴的磨损要比圆柱形直孔喷嘴均匀。B4C/(W,TiC)陶瓷喷嘴材料的弹性模量E=410GPa，泊松比vt=0。
?各种材料的喷嘴冲蚀磨损的比较总结
采用不同粒度的白刚玉、棕刚玉和SiC磨料对B4C陶瓷、B4C/(W,Ti)C陶瓷、Al2O3/(W,Ti)C陶瓷、YG8和YT15硬质合金、45#淬火钢和铸铁 (HT15-33)等不同材料的喷嘴进行系统的冲蚀磨损试验,结果表明，喷嘴的抗冲蚀磨损的能力由强到弱的顺序依次是：B4C陶瓷、B4C/(W,Ti)C 陶瓷、Al2O3/(W,Ti)C陶瓷、YG8和YT15硬质合金、铸铁(HT1533)、45#淬火钢。磨料的冲蚀能力由强到弱顺序为SiC、白刚玉和棕刚玉，这说明磨料硬度对冲蚀磨损率起着重要作用。对各种材料的喷嘴宏观特征研究发现，从喷嘴入口端面至喷砂嘴长度约1/3处，冲蚀磨损严重,而中间部分磨损较轻，出口处的磨损较中间区域又有所增加。5、另外，反应烧结碳化硅可以做全尺寸的螺旋喷嘴和切向空心锥喷嘴。喷嘴入口和出口磨损表面的形状存在很大的差异。磨料在进入喷嘴前与气流的混合不均匀是造成入口磨损表面形状不规则的主要原因。
