开松机箱座动程和运动规律的设计
(1)开松机箱座向后摆动到静止位置时，宫的加速度也应逐渐递减 到零。
(2)其他的时间内加速度变化要缓和，不要有突变。
开松机正弦加速运动就是想线运动，宫的运动方程式是g
开松机正弦加速运动的幽线见图S-lS(甲)，其横坐标为运动曲线函
数的角度， liP 9=号子t(弧度)。它的特征是加速度变化剿，
开始运动时加速度逐渐增加，运动结束时加速度逐渐递减，符合上述(I人(2人。表7-2说明，开松机凸轮理论曲线的半径值变化量随运动规律的不同而不同，小的变化量都发生在运动开始或结束时，简谱运动的凸轮半径小变化量D。)项要求，但不符合(4)项要求。因为在打纬点时，即图中横坐标2Jt位置时，加速度为o，无法利用惯性打纬。因此，我们只能选用正弦加速运动曲线的商半段(如图中阴影线所示)。
再看余弦加速运动，它就是简谐运动，其运动方程式是g
开松机余弦加速运动的产线见图8-1S(乙)，其横坐标为运动幽线函数的角度，即扣jfat(弧度)。它的加速度在运动开始和终了时都很大。它的前半段不适合要求，而后半段符合(4)项打纬要求，所以我们选用它的后半段曲线(阁中阴影线所示)。
将正弦加速运动幽线的前半段和余弦加速运动曲线的后半段相互连接，就组合成一条符合箱应运动规律的曲线，如图8-18
(丙)。这种首丝要下降到一半高度再能继续上升的运动规律，叫作半开口式。曲线的衔接点A处必须光滑，不能量曲折状态。找出衔接点A的方法可以有好几种，下面介绍一种常用的方法，即使衔接点处的两条曲线的位移、速度、加速度相等，而且连接后的总动程不变，总的运动周期角不变。设下标1表示正弦加速运动，下标2表示余弦加速运动，即在衔接点处要求s
开松机牵伸区内须条的摩擦力界分布
图4-10为开松机罗拉钳口下须条摩擦力界分布。下罗拉为钢质罗拉，上罗拉为弹性皮辊。(3)开松机副凸轮2"与主凸轮2之间的共辍精度(即一只转子与主凸轮接触，另一只转子与副凸轮之间的间隙)，在打纬都分和"止部分ζ0。皮辘对须条加上压力P后，在沿上下罗拉中心线。102上，须条内纤维间压力大，纤维相对滑动时产生的摩擦力或摩擦力强度也大，沿须条轴线方向向二边逐渐减小。在ab线左方或cd线右方，皮貌对须条的压力影响趋近于零，但因纤维间存在抱合力而仍有一定的摩擦力强度，如曲线m，所示。
在须条横断面上由于皮辊表面具有弹性，当皮辊受压后，反辊表面变形，须条表面全被包围，纤维也受到较大的压力，故其横向摩擦力界分布较为均匀。
在一个牵伸区内，两对简单罗拉各自形成的须条摩撼力界强度分布连贯起来，就构成牵伸区内须条的摩擦力界分布，如图4-11所示。对于摩擦力界分布的讨论，一般是指纵向摩擦力界分布。横向摩擦力界分布要求均匀即可。
开松机摩擦力界分布随下列因素而变化：
(1)压力的影响：
开松机上罗拉的压力P增加时，钳口内纤维更有力地被压紧，由于皮辊的变形以及须
条本身的变形，须条与上下罗拉接触的边缘点外移，摩擦力界的长度扩展，且摩擦力界分布的峰值也增大，如图4-10中曲线m2所示。若加压减小时，则产生与此相反的情况。
(2)开松机罗拉直径的影响a罗拉直径增大时，因为同样的压力P分配在较大的面积上，所以摩擦力界分布曲线的峰值减小，但分布的长度扩大，如图4-10中曲线ma所示。
(3)纱条定量的影响g纱条定量(或号数)加重，一般紧压后须条的厚度与宽度均有所增加，此时摩擦力界分布曲线的长度扩大，但因须条单位面和、上的压力减小，使摩擦力界分布的峰值降低。
牵伸区内须条中部摩擦力界的强度还因罗拉隔距的大小而有所不同L在隔距小时，其摩擦力界强度较强。
开松机纵向排列图的绘制
(一)确定每节罗拉的绽数
锭距虽是纵向排列的一个基本参数，但是在进行开松机机器的纵向排列中，每节罗拉的使数(也就是两罗拉座之间的锭数)就成为更加具体的基本数据，开松机纵向的长度分段都是按照每节罗拉使数的整倍数来考虑的。每节罗拉的键数，主要是根据罗拉加压后的挠度不能过大而影响纺纱质量这个因素加以确定的。曲轴A回转时，曲柄AB通过牵手BC带动箱座脚cb，统摇输D作往复摆动。经验证明，挠度以不超过0.25毫米为宜。棉纺开松机每节罗拉的键数一舷取6键或8链。对于每节罗拉的锭数，应在调查条件类似机台或进行计算试验后加以确定。A513型开松机是在调查类似机台后确定每节罗拉为8链，样机制成后，经实测验证其加压后的挠皮是0.25毫米。
(二)确定两中墙板间的使数
在升降采用牵吊型式并以中精板作为升降导轨(或以中精扳附近的附加机构作为导轨)的条件下，钢领板的分段就在中精板处。应当指出，以上一系列的演算所得出的公式是建立在中、长牵予及长箱座脚的基础上。因此，两中精板之间的钱数，主要以钢领板的刚度而定。一熊以钢领板的长度不起过1400毫米为限，这样两中埔板间的锭数(单面)为1-18锭。A513型取16锭，为每节罗拉链数的两倍。
(三)确定粗纱架立柱(中段)跨距
粗纱架立柱跨距常以两立柱间的单面键数表示，主要根据糊纱架长向件的刚度而定，一般为16-24锭(每节罗拉链数的整倍数)。在ab线左方或cd线右方，皮貌对须条的压力影响趋近于零，但因纤维间存在抱合力而仍有一定的摩擦力强度，如曲线m，所示。常见的方法是将粗纱架立校的跨距选取与两中精板之间完全相同的锭数，这样把纱架的排列纳入了中精板的排列规律，设计上比较简单。但是， A513型的中精板跨距是16锭，如果粗纱架跨距也取16锭，这样就使粗纱架立柱、托脚等零件的常用数量相对增加，造成浪费，所以A513型粗纱架立柱跨距不采用16锭，而取24锭，与两中精板间键数形成1.5倍的关系，这样就不致引起两者之间排列关系混乱。
