陶瓷喷嘴报价|陶瓷喷嘴|盈苏精密机械(查看)

喷水织机水柱喷射的方向，即喷嘴的位置。对于将纬丝稳定地送入织口，并落入到织口中的***1佳位置上，起着至关重要的作用。

但是，这个关键的作用却往往被人们所忽视掉了，因为水柱喷射方位的这微小偏差，陶瓷喷嘴，在短时间似乎是对织造没有明显的影响的，不易被察觉出来的，可是在实际上要使织机达到高的织造效果的话，即使是喷射方位的微小的偏差，在经过长时间的运转中，也会常常使纬线达不到***1佳的位置上，从而触发探纬系统，造成织机停车，检修，结果就是降低织造的效率

所以，在织机运转中，水柱的喷射方向，我们一定要控制好的。所谓的喷射方向，一般指前后方向和上下方向两个方面。作为喷嘴上下位置的标准，是使喷出的纬丝始终都沿着同一轨迹、即沿着经丝开口的中心线呈水平状态飞行

但是，由于丝的不同种类，以及织物的幅宽的不同，纬丝往往会在喷出后下降到中心线以下，使纬丝在右端探纬处指不到位，造成停车，所以为保证纬丝的右端位于开口中心线上，要不停的进行修正，陶瓷喷嘴报价，知道稳定的喷射方向。

不同类型的陶瓷喷嘴 材料在冲蚀磨损过程中其磨损行为存在较大的差异，这归结于材料的结构特征；同一材料在不同外部冲蚀条件下其磨损行为同样存在着差异，这归结于冲蚀条件对冲蚀行为的影响。以往对金属等延性材料的磨损研究较多，而对脆性材料的冲蚀机理仍停留在用弹塑性力学理论的研究基础上进行。从 Finnie关于冲蚀磨损的微切削机理提出以后，人们又陆续提出了一些其他机理，如疲劳磨损机理、薄片剥落机理、二次冲蚀机理、绝热剪切变形局部化机理和脆性断裂机理等。基于这些机理建立的脆性材料冲蚀磨损模型这些模型是在不同的假设前提下建立起来的，使得模型的应用存在一定的局限性，其缺陷在于：

1)冲蚀磨料颗粒并非是一种球型，在冲蚀时颗粒同时也要受到被冲蚀材料的反作用而变形或破碎。同时，陶瓷喷嘴报价，这些模型未考虑到颗粒与被冲蚀材料之间的相互影响。

2) Evans冲蚀磨损理论认为，不论颗粒冲击能量的大小，冲击点局部的磨损机制皆为横向断裂机制所控制，因而导致公式中冲蚀速度因子比实际偏高(n=3.17)。相反，Ruf 和 Wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2.4)。

采用三维实体造型的方法对陶瓷喷嘴进行有限元建模，实体建模方法的特点在于有限元分析对象为模型的几何特性，无需关注有限元模型的特定几何特征如节点、单元。实体建模，类似于CAD 系统 ， 以数学的方式表达结构的几何形状，陶瓷喷嘴报价，并在几何模型里面添加节点和单元，在几何模型边界上施加载荷。实际上几何实体模型并不参与有限元分析，而是通过网格划分生成有限元分析模型，所有施加在几何实体边界上的荷载和约束***终传递到节点或单元进行求解。