开松机弹性摆动上销
开松机采用弹性摆动上销，可使钳口压力波动幅度减小。如某种原因使钳口压力激增，但由于上销的上摆，使纱条上的压力增加不象圈定销那么大；如钳口压力减小时，由于上销的下摆，开松机纱条的压力也没有象圈定销那样降低得多，从而使摆动上销对钳口压力起到弹性自调作用的优点。但要使弹性钳口良好地控制纤维运动，充分发挥土销的弹性自调作用，非但仍然需要不断地改善皮圆的质量，而且应采用销子镀钱，防止粘销等措施，以减小的波动幅度z应减小摩擦jJ矩Ms，使上销摆动灵活z应合理选择压制弹簧的起始压力和抗弯刚度。压力棒是一个不回转的圆型或多半圆型光貌，用迄杆活套在第II皮辊芯子上，可绕第II皮辊摆动。由于皮圈的传动方式及应圈材料的不均匀性，MhM2的大小变化是客观存在，因此，合理选择压制弹簧的起始压力和1抗弯刚度就成为摆动上销能否充分发探弹性自调作用的关键问题。
开松机与尘棒的隔距
开松机与尘棒的隔距此从进口至出口逐渐增大，以适应棉块逐渐松解而体积增大的需要。进口隔距为8毫米，出口为18毫米。在给锦量多或棉块较大时，此隅距需相应放大。但由于此隔距调节较麻烦，当原棉性状变化不很显著时，一般不调节。
尘棒与尘榕的隔距尘棒之间的隅距主要根据喂入原棉的含杂内容和含杂多少而定，一般在5~8毫米范围内调节。适当放大此隔距，可提高单成卷机的落棉率和除杂效率，但应避免落白花。
开松机设重锤和重锤杆的重量分别为WI和w2，它们对报板轴的转动力矩为MI和Iv12，摇板重量为月72.它对摇板轴的转动力矩为M3。为了使摇板能感应棉箱内储棉的波动，摇板应始终有绕摇板轴向前摆动而压\nl棉堆的趋势，则MI M2应大子M3"an力矩差MI M2-Ms应大于零。空气出来进入蜗壳后不再获得能量与因此空气在蜗壳内作用由旋涡运动。摇板向前摆动时将受到棉箱内棉堆的压力。设棉堆对插板的垂直压力为N，水平压力为F.它们对摇板轴产生的力矩和为M.，则在平衡状态下应满足下式，
当棉箱内储棉量逐渐增加i时，M4逐渐唱大，将使摇饭向后摆动，直到储棉量达到规定妥求的大值，这摇板达到后摆的极限位置，触动联动机构，使后方给棉机械停止给柿。但此时角钉市仍在抓棉并向外输出，棉箱内储棉量逐渐减少，则M4也随之减小，又使摇板向前摆动，直到储棉量减少到规定要求的小值时，摇板达到前摆的极限位置，又触动联动机构，使后方给棉饥械开始给棉。这样就能控制j棉箱内储棉量的波动范围。从图5-10看出：在某一时刻充满叶道的空气所占的位置为abcd。摇板处于前摆的极限位置时，板与水平线的夹角α称为开车角，而知饭后摆的极限位置与水平线的央角y称为关车角，摇板在前，后两个极限位置之间的夹角J称为摆动角。由图2-29中可以看出姿确寇其中任意两角，则第三角就可以由上式算出。
开松机V形帘与回击罗拉
开松机"v"形帘有前、后两只，后" V，.，形帘的位置固定不变，前 "v"形帘的位置可根据输出棉层的定量进行调节。如图2-31所 示， "V"形帘避口隔距S可在220---400毫米范围内调节。调节时转动机外孚轮，改变前"v"形帘的位置，直到所要求的S值。现对1"F18-115型反YJ-OO型摇架的锁紧机构进行分析如下。回击罗拉装在后"V"形帘土方，由四排皮冀组成，用于返回"V"形帘棉箱内多余的棉量。
开松机角钉帘输出的棉块被剥棉剥取落入"V"形郁棉箱。回击罗拉控制"V"形帘棉箱储棉盘保持 一定高度，多余的棉量通过角钉帘前挡板返回中棉箱。图中表示实际的转子下降曲线要比理论要求(虚线)落后一个角度"。"V"形帘棉箱上口大、下口小，前后H V"形帘子积极回转，夹挎棉层向前输送，铺放在成卷书L输棉帘上，避免了棉块与箱壁的摩摆摆阻滞，使输出
的棉层厚薄和密度较为均匀。
开松机纵向排列图的绘制
(一)确定每节罗拉的绽数
锭距虽是纵向排列的一个基本参数，但是在进行开松机机器的纵向排列中，每节罗拉的使数(也就是两罗拉座之间的锭数)就成为更加具体的基本数据，开松机纵向的长度分段都是按照每节罗拉使数的整倍数来考虑的。每节罗拉的键数，主要是根据罗拉加压后的挠度不能过大而影响纺纱质量这个因素加以确定的。经验证明，挠度以不超过0.25毫米为宜。棉纺开松机每节罗拉的键数一舷取6键或8链。开松机V形帘与回击罗拉开松机"v"形帘有前、后两只，后"V，。对于每节罗拉的锭数，应在调查条件类似机台或进行计算试验后加以确定。A513型开松机是在调查类似机台后确定每节罗拉为8链，样机制成后，经实测验证其加压后的挠皮是0.25毫米。
(二)确定两中墙板间的使数
在升降采用牵吊型式并以中精板作为升降导轨(或以中精扳附近的附加机构作为导轨)的条件下，钢领板的分段就在中精板处。因此，两中精板之间的钱数，主要以钢领板的刚度而定。一熊以钢领板的长度不起过1400毫米为限，这样两中埔板间的锭数(单面)为1-18锭。根据细纱机生产实践的要求，锁紧机构要能满足以下三点:一是加压、释压操作方便、省力。A513型取16锭，为每节罗拉链数的两倍。
(三)确定粗纱架立柱(中段)跨距
粗纱架立柱跨距常以两立柱间的单面键数表示，主要根据糊纱架长向件的刚度而定，一般为16-24锭(每节罗拉链数的整倍数)。常见的方法是将粗纱架立校的跨距选取与两中精板之间完全相同的锭数，这样把纱架的排列纳入了中精板的排列规律，设计上比较简单。当绽翼上端张力大时，压掌与纱管阅的卷绕张力相应增大，使纱管卷绕得紧些，直径增加得小些，因此，使下一层卷绕时的绕纱线速度减小，随之张力变小。但是， A513型的中精板跨距是16锭，如果粗纱架跨距也取16锭，这样就使粗纱架立柱、托脚等零件的常用数量相对增加，造成浪费，所以A513型粗纱架立柱跨距不采用16锭，而取24锭，与两中精板间键数形成1.5倍的关系，这样就不致引起两者之间排列关系混乱。
