使液体、气体介质强迫对流并均匀混合的器件。 搅拌器的类型、尺寸及转速，对搅拌功率在总体流动和湍流脉动之间的分配都有影响。一般说来，涡轮式搅拌器的功率分配对湍流脉动有利，而旋桨式搅拌器对总体流动有利。对于同一类型的搅拌器来说，在功率消耗相同的条件下，大直径、低转速的搅拌器，功率主要消耗于总体流动，有利于宏观混合。小直径、高转速的搅拌器，功率主要消耗于湍流脉动，有利于微观混合。液体调合器通过设备法兰与进液管线相连接，调合器壳体的侧壁及顶部设有喷液嘴，进料时液体从四周均布的喷嘴喷出，可使进罐的物料与罐内原有的物料充分混合，无需单独操作。搅拌器的放大是与工艺过程有关的复杂问题，至今只能通过逐级经验放大，根据取得的放大判据，外推至工业规模。
搅拌器选型步骤分析介绍搅拌装置的设计选型与搅拌作业目的紧密结合。各种不同的搅拌过程需要由不同的搅拌装置运行来实现，在设计选型时首先要根据工艺对搅拌作业的目的和要求，确定搅拌器型式、电动机功率、搅拌速度，然后选择减速机、机架、搅拌轴、轴封等各部件。因此，借助于实验方法，再结合理论分析，是求得搅拌功率计算公式的惟一途径。共具体步骤方法如下：
4.按照减速机的输出轴头d和搅拌轴系支承方式选择与d相同型号规格的机架、联轴器
5.按照机架搅拌轴头do尺寸、安装容纳空间及工作压力、工作温度选择轴封型式
6.按照安装形式和结构要求，设计选择搅拌轴结构型式，并校检其强度、刚度。如按刚性轴设计，在满足强度条件下n/nk≤0.7如按柔性轴设计，在满足强度条件下n/nkgt;=1.37.按照机架的公称心寸DN、搅拌轴的搁轴型式及压力等级、选择安装底盖、凸缘底座或凸缘法兰8.按照支承和抗振条件，确定是否配置辅助支承。在以上选型过程中，搅拌装置的组合、配置可参考(搅拌装置设计选择流程示意图)，配置过程中各部件之间连接关键尺寸是轴头尺寸，轴头尺寸一致的各部件原则上可互换、组合。按照电动机功率、搅拌转速及工艺条件，从减速机选型表中选择确定减速机机型。
搅拌功率的基本计算方法：
由流体力学的纳维尔-斯托克斯方程，并将其表示成无量纲形式，可得到无量纲关系式（11-14）。Np=P/ρNamp;sup3;dj5=f（Re，Fr）式中Np——功率准数Fr——弗鲁德数，Fr=Namp;sup2;dj/g；P——搅拌功率，W。式（11-14）中，雷诺数反映了流体惯性力与粘滞力之比，而弗鲁德数反映了流体惯性力与重力之比。实验表明，除了在Re﹥300的过渡流状态时，Fr数对搅拌功率都没有影响。即使在Re﹥300的过渡流状态，Fr数对大部分的搅拌桨叶影响也不大。因此在工程上都直接把功率因数表示成雷诺数的函数，而不考虑弗鲁德数的影响。由于在雷诺数中仅包含了搅拌器的转速、桨叶直径、流体的密度和黏度，因此对于以上提及的其他众多因素必须在实验中予以设定，然后测出功率准数与雷诺数的关系。由此可以看到，从实验得到的所有功率准数与雷诺数的关系曲线或方程都只能在一定的条件范围内才能使用。如果按照实际工作扭矩来选择减速机，则实际工作扭矩应小于减速机许用扭矩。明显的是对不同的桨型，功率准数与雷诺数的关系曲线是不同的，它们的Np-Re关系曲线也会不同。
马达法辛烷值
马达法辛烷值（MON），是在以较高混合气温度下（一般加热至149℃）
和较高发动机转速（一般达900转/分）的苛刻条件下测得的辛烷值。
MON所用的设备与RON基本相同。但它们的测试条件不同。MON表示
在发动机重负荷条件下高速运转的抗爆能力，研究法辛烷值表示
在发动机常有加速条件下低速运转的抗爆能力。同一燃料气RON比MON高
5~10单位。
由于RON与MON都不能反映车辆运行中燃料的抗爆性能。因此又
提出了抗爆指数这一指标。
