近似失速试验，即为了了解风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。
（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，排除了叶片不同步。
（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。2A的风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2A一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2A的风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2A一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。
（1）在风机消声器出口处安装不锈钢防护网，同时加强消声器的加固，防止消声器脱落，损坏叶片。
（2）联轴器位置不好。对策：重新检查风机与电机的同心度。
（3）叶片漂移。由于必须保证滑块与调节环之间的间隙，否则会卡住，因此在风机运行过程中，叶片滑块不可避免地会与调节环产生摩擦和冲击，间隙会变大。如果不及时检查和更换，会造成严重的叶片漂移。如下图所示，滑块磨损严重，单边偏差为10 mm。此外，松动的夹紧螺栓也会导致刀片漂移。叶片漂移后，由于气流的扰动，会引起风机振动，并发出异常响声。对策：在每次计划检修中，必须检查滑块的更换情况，检查调整环是否严重磨损，检查风机各叶片角度是否一致，夹紧夹紧螺栓，并在叶片轴承上加润滑脂。
（4）风机衬套磨损。衬套安装在风机轮毂上，与液压缸主轴配合。间隙控制在0.10 mm以内。衬套磨损后间隙变大，导致液压缸主轴与转子中心不一致，并产生异常响声和振动。对策：在每一次计划检修中，都要检查和更换衬套。_轴承损坏。对策：必须检查1到2个大修周期才能更换轴承。汽包厂生产的动叶可调轴流风机的液压缸是故障率高的部件。故障类型主要有以下几种：1.液压缸小轴承损坏。液压缸小轴承损坏是液压缸常见的主要故障。故障现象是风机运行时叶片突然关闭。2009年1月9日2号机组负荷500MW时，炉膛负压突然波动，检查2A风机不工作，调整风机叶片开度，电机电流、风压不变，立即减负荷，增加2b风机叶片开度，调整锅炉正常运行。停机风扇2A修理处理，更换液压缸后正常。损坏的液压缸解体，发现滑阀组件小轴承严重损坏，滚珠、保持架解体。经分析，液压缸与轮毂中心的偏差，使轴承承受附加载荷，并使轴承在长期运行中受到磨损和疲劳损伤。
风机初步设计完成后，本文的气动设计流程在初步设计中进一步优化了S1流面上叶片和叶片的三维叠加，从而完成了详细的气动设计，达到了设计目标。除求解三维流场的N-S方程外，其余部分由气动中心自己的程序完成，保证了过程的平稳、快速。流量系数的选择通过改变速度三角形的轴向速度来影响转子和定风机叶片的扩散系数。随着流量系数的增大，定、转子叶片的扩散系数均减小。本文的初步设计方案设置为图3中箭头所示的方案，限制为0.55。同时，风机的流量系数的选择对级效率有影响：级效率随动、静叶进口马赫数的增加而降低；级效率随流量系数的增加而降低，执行机构叶片损失随T进口载荷的增加而增加。转子和定子叶片，而转子叶片进口马赫数略有增加，导致级效率提高；定子进口马赫数随反应性降低而增加，导致定子损失增加。同时，反应性的大小意味着转子和定子叶片需要达到的静压上升的大小。随着反应性的增加，动叶扩压系数增大，静叶扩压系数随反应性的减小而增大。本文选取一定的反应性使转子和定子叶片的扩散系数基本相同。
