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烟囱裂缝加固由于旧砖筒刚度很大,外表面经处理后与混凝土筒粘结成为整体,旧砖筒对混凝土筒有较强的侧向约束作用,实际附加弯矩值小于计算值。同时混凝土筒对旧砖筒也有环箍作用,使旧砖筒处于有利受力状态。本砖烟囱经采用上述方法于1999年初加固后,使用至今已近3年,表面再没有出现裂缝,证明加固效果良好。旧砖烟囱被混凝土包裹后,烟囱裂缝加固可以避免风雨日照等侵蚀,相应延长使用寿命。此加固方法可以广泛应用于加固50年代末至70年代初(唐山***以前)修建的砖烟囱,这些砖烟囱设计时,均未考虑抗震措施,而且相当一部分至今仍在继续使用,采用本文的方法进行加固,即可以消除安全隐患,又可以适当地延长其使用寿命。
一、烟囱裂缝加固：砖烟囱概况沈阳市某小区供热锅炉房33m高砖烟囱,建于1957年,筒壁采用100#(MU10)红砖,50#(M5)混合砂浆砌筑。砖烟囱设计时未考虑抗震措施,砖烟囱筒壁和内衬分别为4节和2节,每节度为8m(内衬总高13m),内衬为耐火砖加耐火泥砌筑,在顶部没有内衬之处抹矾土水泥砂浆,筒身未配纵向钢筋,环向配筋为Φ6@300。1998年底发现烟囱上部出现一条长约5m的竖向裂缝(略倾斜),顶端1•5m左右裂缝较为严重,缝宽***大值约3cm,如图1所示。
二、裂缝原因分析经现场检测,发现斜裂缝基本上是沿着灰缝出现。根据调查,沈阳地区在20世纪未发生过***, 即使1975年海城大***,也未发现该砖烟囱出现裂缝,故首先排除了***作用的可能性。现场以经纬仪测量,测得烟囱基本上没有倾斜,而且也不符合由于地基倾斜出现裂缝的特征,因此也排除了基础倾斜的因素。在拆除顶部筒身时发现,内壁矾土水泥砂浆部分脱落,露出红砖。根据初步分析,认为是由于内筒壁矾土水泥砂浆脱落,在烟气温度作用下引起的裂缝。
三、处理措施由于该砖烟囱已使用42年,设计时又未考虑抗震措施,而且甲方又要求加固处理后,砖烟囱可以继续使用15年左右。经***现场评估,该砖烟囱可靠性综合评级[1]为3下级,建议在对缝进行加固处理的同时,也对其进行整体抗震加固,消除安全隐患并相应延长使用寿命。采取的具体措施如下:1•该砖烟囱基础的持力层为粘土夹砾砂层,又经过多年沉降固结,地基承载力显著提高,因此2•将顶部1•5m区段裂缝较宽的筒壁予以拆除重新砌筑。3•对顶部1•5m以下区段裂缝部位采用在裂缝处喷射M10水泥砂浆,裂缝区段筒壁用60×8钢板间距1000mm箍紧。4•对砖烟囱采用整体配筋喷射混凝土进行抗震加固。5•对烟囱顶部6m区段砖筒内壁重新抹2cm厚耐热水泥砂浆。
四、加固验算本次加固验算,均按现行结构设计规范执行。计算中考虑竖向荷载由旧砖烟囱和新加混凝土筒共同承担,水平荷载(风荷载、***作用、温度作用)全部由新加混凝土筒承受。计算中不考虑旧砖烟囱继续承受水平荷载,以偏于安全,计算附加弯矩时,也不考虑旧砖烟囱对新加混凝土筒的约束作用。1•已知条件①旧砖烟囱砌筑材料为MU10砖,M5混合砂浆,基本尺寸见图2。②***基本烈度为7度,Ⅱ类场地,基本风压0•5kPa。③新加混凝土筒壁厚80mm,采用C20细石混凝土喷射成型。2•受热温度计算烟气温度T=400°C,夏季室外***高温度取为35°C,冬季室外***低温度取为-30°C,根据《烟囱设计规范》[2](GBJ51-83),计算得混凝土筒内壁***高受热温度tmax=130°C,外壁***高受热温度tmax=75°C,均小于规范规定限值 tmax=200°C,为简化计算,取混凝土筒壁平均温度tc=100°C,钢筋平均温度ts=100°C。按规范计算混凝土和钢筋在温度作用下的材料特性见。3•内力计算根据《建筑抗震设计规范》[3](GBJ11-89),砖烟囱(H≤60m)基本自振周期可按下式计算:T1=0•26+0•0024*H2/d2(1) H—自基础顶面算起的烟囱高度(m)d—烟囱筒身半高处截面外径(m),对本工程应考虑混凝土筒壁厚T1—烟囱基本自振周期(S),本工程经计算T1得T1=0•26+0•0024*332/2•832=0•586(s) 烟囱裂缝加固 根据《建筑结构荷载规范》[4](GBJ7-89),《建筑抗震设计规范》(GBJ11-89),《烟囱设计规范》(GBJ51-83),进行恒载、风荷载、***作用计算,计算附加弯矩时考虑基础倾斜及日照影响(取tanθ