Continental ContiTech马牌人字齿同步带带齿强度的计算分析
以往在对同步带带齿强度的分析计算中,为了将问题简化便于计算都采用平均载荷,即假设载荷在同时参与啮合的各个带齿间是平均分配的,这是一种理想状态。Continental ContiTech马牌人字齿同步带传动的啮合具有复杂的性质,在啮合传动过程中,两对以上的带齿同时参与啮合,一个周期内每一时刻参与啮合的齿数不等,带齿间变形不等,严格来说每个带齿所承受的法向载荷是不一样的,而且啮合过程中带齿承受的法向载荷随着带传动的运转过程会改变[33]。法向载荷与带齿和轮齿啮合时的干涉量以及
“爬齿”情况等多种因素有关,其中承受***大载荷的带齿是失效的***部位。结合带的受力及变形协调条件,寻找求得Continental ContiTech马牌人字齿同步带齿间载荷分布的方法。
把式(2-18)和式(2-19)代入式(2-15),式(2-21)和式(2-22)代入式(2-16),然后再把它们代入式(2-17),就可以得到一个如下这样的弹性方程式:
当带齿啮合干涉量 sk > 0 时,
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Fk cos b |
× S b + |
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Fk cos b |
× l = f R (cosa n - m sin an )(Qk |
- Qk +1 ) |
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(2-24) |
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AE |
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AE |
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当带齿啮合干涉量 sk < 0 时, |
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Fk cos b |
× S b |
+ |
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Fk -1 cos b |
× l = f R (cosa n - m sin an )(Qk - Qk +1 ) |
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(2-25) |
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AE |
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AE |
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将式(2-24)、(2-25)与带齿受力沿带齿节圆切线方向上的力平衡式联立,消去 Qk |
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和 Qk +1 ,得到如下带拉力的式子: |
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当带齿啮合干涉量 sk > 0 时, |
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f |
cosq × F |
-1 |
- (2 f |
cosq + |
Sb cos b |
+ |
l cos b |
) × F + f |
cosq × F |
= 0 |
(2-26) |
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R |
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k |
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R |
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AE |
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AE |
k |
R |
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k +1 |
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式(2-13)可用一个含定值系数的齐次线性二阶差分方程式表示: |
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aFk -1 - bFk + cFk +1 = 0 |
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(2-27) |
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其中 a = f |
cosq , b = 2 f |
cosq + |
Sb cos b |
+ |
l cos b |
, c = f |
cosq |
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R |
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R |
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AE |
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AE |
R |
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假定方程(2-27)具有 F = r k |
( r ¹ 0) 的解,再将它代入式(2-27)中,再用 rk +1 除等 |
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k |
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式两边,得到下面的特征方程: |
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a - b r + cr2 |
= 0 |
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(2-28) |
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当 b 2 - 4ac > 0 时,此特征方程有以下的特征根: |
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1 |
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1 |
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r = |
(b + b 2 - 4ac ) ; |
r |
= |
(b - b 2 |
- 4ac ) |
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1 |
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2c |
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2 |
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2c |
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Fk 的一般解是: |
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F = c r k |
+ c rk |
(2-29) |
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k |
1 1 |
2 |
2 |
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只要代入啮合的第 1 号带齿和第 n 号带齿的初始条件,就可以由下式来确定任 |
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意常数 c 1 和 c 2 。将 c 1 和 c 2 代入式(2-29)后得到式(2-27)的解。 |
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Fk |
= X k F0 +Yk Fn |
(2-30) |
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其 中 X |
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= |
C r k |
- Drk |
, Y = |
Ar k - Brk |
, A = br -cr2 |
, B = br -cr2 , |
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2 |
1 |
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2 |
1 |
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k |
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||||||
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BC - AD |
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k |
|
BC - AD |
11 |
22 |
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C = a r n -1 -brn , D = a r n -1 |
-brn |
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1 |
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1 |
|
2 |
2 。 |
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由此可知,第 k 号带齿的拉力 Fk ,可在紧边拉力 F0 和松边拉力 Fn 确定后,用式(2-30)计算出。式中,***项表示 F0 的影响,第二项表示 Fn 的影响。故作用在第
k 个带齿上的载荷可通过力平衡关系式得到,表达如下:
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Q = |
Fk -1 cos q - Fk cosq |
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