沉淀池的池体构造直接决定了其运行的稳定性和***性，根据有关斜管沉淀池的调查研究结果，底部配水区保持适当的高度足以减少配水的不均匀性。所谓斜管沉淀池的配水不均匀性是指沉淀池内水流在经过斜管上升的过程中 ，流量和流速各不相同，因而沿配水区水流方向上的***排斜管较***后一排斜管具有较大的流量和流速。 因此，本文主要研究斜管沉淀池配水区高度对沉淀效果的影响，考察配水区高度的***有利的取值。
FLUENT软件对研究多相流的研究有欧拉‐拉格朗日法和欧拉‐欧拉法 ，目前较常用的是欧拉‐欧拉法。这种方法主要包括VOF模型、Mixture模型和Eular 模型多相流模型。Miture混合模型可以用来模拟两相或者多相具有不同速度的流体或粒子。湍流模型采用标准κ‐ε双方程模型，该模型基于湍动能k方程引入一个湍动耗散率，是由k方程、ε方程和Kolmogorov‐Prandtl表达式共同构成的一种完整的湍流模型。 该模型忽略了分子粘性的影响力，假设流动为完全湍流 ，因此只适合用于模拟完全湍流的流动过程。
本文以安徽省宣城市某一水厂的上向流斜管沉淀池为研究对象，该水厂日产水量为1000t。斜管沉淀池的基本参数：斜管材料采用厚0.4mm的蜂窝六边形塑料板，管长l＝1000mm，内切圆直径d＝40mm，斜管倾角θ＝60°。沉淀池长、宽各为2.8m，池底总高为4.17m，其中，配水区高度为1.5m ，清水区高度为1m。 进口处穿孔花墙开孔共18个，孔直径为0.1m，沿高度分三排布置。
斜管沉淀池模型剖面示意图根据选用的实例资料，沉淀池的进水浓度为295mg/L，进口处总流量为0.0125m³/s，进口流速0.1m/s。数值计算中污泥的密度采用1050kg/m３，颗粒粒径80μm ，动力粘度取0.02001Pa·s，斜管沉淀池的池体属于对称结构，为节省计算机处理量，将其简化为一半进行模拟计算。
本模型计算时采用边界条件如下：进口处采用速度入口，直接给出速度的大小；出口处采用自由出流边界条件；将池壁、斜管的壁面以及集水槽壁面和底部均定义为固壁无滑移条件边界。模型的网格划分采用Gambit 软件自动生成的非结构化网格；对斜管区进行网格加密。对于流场的数值求解采用PI‐SO压力的隐式算子分割算法，以一个排泥周期t＝18000s作为模拟计算结束的标准。
不同配水区高度下的模拟（1）对速度场的影响。模拟计算的结果，不同配水区高度下沉淀池流态分布图，可以看出配水区高度由1.4m增加到1.5m时，斜管区前部（Y＝0.5～1.4m段）进水速度大小发生了明显的变化，有减小的趋势，配水区高度为1.4m时，斜管区前部进水速度较大，速度值区间为0.005～0.002m/s ；配水区高度为1.5m时，斜管区前部进水速度大小区间为0.005～0.015m/s 。 当配水区高度增加到1.9m时，斜管区前部进水速度大小分布在0.005～0.01m/s之间，同时这个速度区间的分布范围随着配水区高度的增加不断减小，直到配水区高度达到1.9m时完全消失。整个斜管区进水速度在配水区高度为2.0m 时 ，全部维持在0.001～0.005m/s，可以看出此时配水区的配水均匀性较好。配水区高度为2.1m 时沉淀池的水流状态相较于2.0m几乎没有发生改变。 在斜管区前部 ，配水区水流进入斜管时，在很短的时间内流速急剧减小，同时以120°旋转进入斜管内，此时容易形成较大强度的速度梯度，已经形成的较大的矾花也极易在此过程破碎。通过以上分析可以得出，随着配水区高度的不断增加，配水区沿着水体水平流向的前段流速不断减小，进入斜管时形成的速度梯度也逐渐变小，更加有利絮凝体进入斜管区被去除。
湍流动能是湍流强度的度量，是湍流速度涨落方差和流体质量乘积的开方，有分量湍流动能和湍流总动能之分。湍流动能的值越小，表示断面各处水流速度分布越均匀，从而说明沉淀区流态越稳定，出水断面带出矾花的几率越少，悬浮物去除率越高。通过对表1配水区高度对出水效果的影响进行分析，配水区高度的增加，使得配水区平均湍流动能值以及出水断面平均湍流动能逐渐降低，出水断面的悬浮物平均浓度也随之减小。这说明配水区及出水断面的流态随着配水区高度的增加稳定性得到改善，紊流程度降低，沉淀效果也呈现提升的趋势。表1配水区高度对出水效果的影响配水区高度/m配水区平均湍流动能值/（10－4㎡· s－2）出水断面平均湍流动能/（10－４㎡· s－２ ）出水断面悬浮物平均浓度/（mg·L－1）悬浮物去除率大小（运用多相流 Mixture模型和标准κ－ε模型，对不同配水区高度下斜管沉淀池的流场、悬浮物浓度场进行数值模拟计算，经过对结果分析***终得到：增大配水区高度有利于提高配水均匀性，从而提升悬浮物去除率。