随着现代高炉规模的扩大，高冶炼，高风压和高压，铁屏障泥浆的质量越来越高。每天，高炉的出铁口反复打开并装满。热的铁水和炉渣会造成泥浆的物理侵蚀和化学侵蚀，从而导致泥浆受损。为了稳定铁口的工作条件，满足高炉强化冶炼的需要，要求枪泥的可加工性，体积稳定性和烧结性能满足生产需要，同时要求更好的抗渣，铁水侵蚀和侵蚀，以及抗阳特性。根据不同的粘结剂，炮泥的类型和组成分为水炮泥和无水炮泥。无水炮泥分为焦油型枪泥和树脂型枪泥。随着高炉冶炼的不断加强，水炮泥已不能满足现代炼铁生产的需要，并已基本退出历史舞台。由于篇幅限制，此处不再赘述。无水大炮泥的特点：（1）以焦油或树脂为粘合剂，在一定温度下液化和粘土，使各种成分结合成泥，并具有一定的可塑性。 （2）在高温作用下，首先将粘结剂液化，使泥浆软化，液压泥炮开口机，挥发物挥发，游离碳结焦，各种原料烧结一次，使枪泥变硬，形成高温结构强度。从堵塞的砂浆中液化需要大约20-30分钟才能软化。因此，在使用无水大炮时，必须将铁口堵塞20分钟，然后将枪返回。
液压泥炮
泥炮本体部分工作负荷较大的是打泥机构和回转油缸，因此，也是维护和检修的***。
泥炮的液压系统出现故障有大多原因是由于液压油不清洁所引起，因此，保持液压油的清洁度是日常维护工作的主要内容之一。液压站一般均设有循环过滤系统，应经常开动过滤器并检查其滤芯，每月检查一次液压油的清洁度，应达到NAS10-11级。检查液压系统时注意不要使灰尘和污物进入此系统。
泥炮采用手动注油的方式，每日注油一次，每次注油量为5CC（旋转活接头）或10CC（旋转立柱和转臂端部）左右。
出铁完毕，必须迅速用泥炮打入耐火泥将出铁口堵住。打入的耐火泥不仅应填满出铁口通道，而且还应修补出铁口周围损坏了的炉缸内带。
泥炮需在高炉不停风的全风压状态下把耐火泥打入出铁口，所以其打泥压力应大于炉缸内压力，并能顶开放渣后填满铁口内侧的焦炭。髙炉越大、炉内的气乐越高，需要的打泥力也就越大。
对泥炮的基本要求主要有：
泥炮的泥缸应具有足够的容量，以保证供应足够的耐火泥，能一次堵住出铁；
打泥活塞应具有足够的推力，以克服打泥时的各种阻力；
炮嘴应具有一定的运动轨迹，能使炮嘴在进入出铁口泥套时尽ft沿直线运动，以免损失。
工作应可靠，并进行远距离操作。
对泥炮系统存在的问题进行分析，统记进行如下改造和完善，使之更有利用系统的平稳运行：
（1）首先对原系统的进油节流的双单向节流阀改为回流节流的双单向节流阀，对回油系统进行恒定量调节控制，通过调节回油节流对泥炮回转油缸回油腔形成一定背压，解决转炮运行不平稳的问题。
（2）对于油温高的问题，对系统溢流管道进行改造，对溢流回油不直接回到油箱，而是改造对接到系统回油管道A点，通过滤油冷却系统冷却过滤后回到油箱，有效的降低了油温，***到常规温度，也对油品的清洁起到有效过滤作用，对整个系统的安全稳定运行提供有力保障。
（3）对于泥炮回转油缸不保压问题，辽宁液压泥炮，采取在原来阀台基础上加装一叠加式双液控单向阀，同时将原来使用的O型中位机能手动换向阀改为Y型中位机能配合双液控单向阀使用，解决了泥炮回转油缸不保压的问题。本次改进在原来阀台基础上改进，没有对原来阀台作变动，既节约了改造成本，又简单有效。
1、操作泥炮时精力要集中，注意周围有无障碍物，开炮要稳。2、出铁前要检查各操作手柄的位置是否正确，进行试炮。进炮操作顺序：启动油泵→转炮→转炮到位升高压→压炮→打泥。
3、泥炮的炮身在堵口状态停留时间超过10－15分钟时应停泵，待退炮时，再重新启动油泵。退炮操作顺序：启动油泵→压炮缸退（炮身抬起）→转炮缸退（回转）→停泵。
4、在泥炮的动作过程中，启动油泵，调压或换向阀块出现故障可及时在操作台上启动另一台油泵或另一组液压系统，以保证泥炮各动作的及时完成。
由于该高炉冶炼原料采用含钡钛磁铁矿，冶炼出含钒的铁水，其硫含量较高、粘度较大，在使用液压泥炮堵铁口过程中与通用高炉堵铁口操作方式不一样，为防止铁水冲刷炮嘴，降低炮嘴烧损率，需打泥机构炮嘴高速撞上铁口，同时还需来回冲击铁口。通常制造单位是按常规同容积高炉对液压泥炮造选型的，其内部杆机构及固定支架为DDS型液压泥炮的原始尺寸，没有针对性的进行强度核算，根据支架复杂结构的特点，选用的材质为铸造焊接性能均较好的ZG35。在对其进行受力分析计算时，因为冲击碰撞铁口发生时间无法确定，故不能应对冲量定理计算瞬间产生的冲击力，液压泥炮打泥慢 憋压，而是根据常规设计及国内外再现场使用经验提出在该高炉上炮嘴受冲击载荷大至为5倍的***大打泥反力。
泥炮回转油缸的功能有二：一是驱动打泥等机构在工作区间内往复运动；二是在完成压炮动作后，液压泥炮厂家，进而使炮嘴平面与出铁口泥套平面间产生足够大的压紧力——即压炮力，以保证打泥时不会漏泥（同时也要求泥套表面较为平整）。液压回路在额定压力为16MPa时，回转油缸可使压炮力达到61.4KN这个力大大地大于堵铁口时来自于出铁口的反作用力。
KD100液压泥炮回转杆机构的设计，高炉液压泥炮可使炮嘴在出铁口基线以内100㎜至基准线 以外250㎜区间内的运动轨迹为近似直线，其水平摆动量≤±10㎜，但由于受回转油缸行程等原因所取，炮嘴只能进入基准线以内约65㎜，故制作出铁口泥套时应考虑到这一因素，适当外移泥套平面不仅有利于泥炮的工作，也有利于出铁口的安全运行。若在无奈情况下，泥套平面必须置于出铁口基准线以内，且≥65㎜时，可采用适当加长炮嘴的方法予以解决。
当泥炮打泥机构退回到休息位置时，炮嘴一端将处于较高位置时而炮尾端则较低。 因此，在铺砌出铁场地砖时，应对这一区域的标高提出要求。
液压站的油泵采用手动变量的轴向柱塞泵，根据回转油缸运动速度的实际工作需要调节油泵的流量。打泥油缸的流量根据打泥速度用节流阀调节。
，在高炉前会配备液压泥炮和液压开口机，分别用来完成冶炼出铁时堵铁口和打开铁口的作业。在完成堵铁口作业后，有时会出现液压泥炮回转系统的手动换向阀失灵，液压泥炮不能及时退回，导致烧炮，进而高炉休风的事故，需要更换液压泥炮及5h左右维修来***高炉生产。这对液压泥炮结构改造提出了要求。分析认为，可以将液压泥炮的旋转回路与开口机的钻削回路之间安装一旁通回路，通过开口机的钻削回路来实现液压泥炮的退回。细化为：机械上，在高炉液压泥炮旋转回路的有杆腔与开口机钻削马达的正旋油路之间用φ16mm×3mm的无缝管进行对接，同时将液压泥炮旋转回路的无杆腔与开口机钻削马达的逆旋油路之间也用φ16mm×3mm的无缝管进行对接，焊接时采用ya弧焊。在两个管路中间分别安装一个φ16mm的高压截止阀来控制油路的开、闭。高炉正常时，这两个截止阀是关闭的。当手动换向阀出现故障时，快速关闭开口机的钻削回路的两个截止阀，打开两个旁通截止阀，启动开口机油泵，实现液压泥炮退回。当更换好手动换向阀后，关闭旁通截止阀，打开开口机的钻削油路截止阀，重新利用液压泥炮系统进行堵铁口作业。以上改造操作在国内安钢炼铁厂两座2000级高炉上得到应用，从***人员的反馈看，改造后，烧坏炮身的事故不再发生，且维修工和操作工的劳动量大大降低，效果很好。
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